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6. 熱交換器の設計
6.3 熱交換器の選定
6.3.2 シェルとチューブ(No.39)
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(2010.01.19)
シェル（胴部）の構造と仕様
一般的にシェル＆チューブ式（shell & tube）が多用されていることはすでに述べた。
このシェルは外界と流体との境界を形成する部位（原子力用語ではバウンダリを維持する）であり、内部には流れを制御し流速を増すことで伝熱係数を改善するために邪魔板（バッフル）が複数設置されている。その他に邪魔板を支持するタイロッドやチューブを支持して振動を抑えるチューブサポート、シェル側入口ノズルから流入する流体によりチューブ表面のエロージョン防止のための緩衝板などが設けられている。シェルのサイズについてはTEMAでは特に規定されておらず、各製造者の標準に従っている。
チューブ（管部）の構造と仕様
チューブには直管と曲げ管の二種類があり、後者はUチューブに採用される。チューブ側の構造にはチューブを支持するチューブシート（管板）やチューブ側の入口部と出口部を形成するチャンネル（仕切室）や流体を分割する仕切板などがある。
このチューブの長さや外径についてはTEMAで規定されており、全てインチ表示である。一般的な長さとしては、
96" (2438mm), 120" (3048mm), 144" (3658mm), 192" (4877mm), 240" (6096mm)
この長さは実際の全長で、この中にはチューブシート厚さやそこからの突き出し長さも含むので、伝熱に寄与する長さは次式で計算する。
有効長さ = 全長－（チューブシート厚み＋突き出し長さ）
また、Uチューブでの全長は曲がり部の接線部からの直線長さであり、曲げ部の長さを含んでいないことに注意したい。そのために、伝熱計算で曲げ部を有効長さに加えるかどうかの選択があるので、これも注意したい。。
チューブ外径もインチ表示で、
1/4", 3/8", 1/2", 5/8", 3/4", 7/8", 1", 1.1/4", 1.1/2", 2"
この中で3/4"(19.1mm)、1"(25.4mm)、1.1/2"(38.1mm)が多く使用されている。また、チューブ肉厚も規定されており、B.W.G表示になっている。このB.W.GはBirmingham Wire Gaugeの略で、電線の太さやメッシュや金網の線の太さに今でも使用されている単位である。先ほどの3/4"(19.1mm)、1"(25.4mm)、1.1/2"(38.1mm)を例に取ると、材質別にB.W.G番号がTEMAにて規定されている。
3/4"(19.1mm)：B.W.G16 (1.65mm) or B.W.G14 (2.11mm) or B.W.G12 (2.77mm) for Carbon Steel
3/4"(19.1mm)：B.W.G18 (1.24mm) or B.W.G16 (1.65mm) or B.W.G14 (2.10mm) for Other Alloys
1"(25.4mm)：B.W.G14 (2.11mm) or B.W.G12 (2.77mm) for Carbon Steel
1"(25.4mm)：B.W.G16 (1.65mm) or B.W.G14 (2.11mm) or B.W.G12 (2.77mm) for Other Alloys
流体選定とシェル＆チューブ
二つの流体のどちらをシェル側にするかチューブ側にするかは、その流体の特性や運転条件に依る。
シェルとチューブの構造を考えてみるとわかるが、チューブ側の管内クリーニングは物理的（ジェット水洗やブラシなど）にも化学的（ケミカルクリーニング、化学洗浄）にも容易であるが、シェル側のクリーニングは構造的に複雑で溜まり部が存在するために困難である。そこで汚れ係数が大きい流体や摩耗性や腐食性の可能性がある流体はチューブ側へ流すことになる。以下に流体のシェル側チューブ側選定のためのフローチャートを紹介する。
ここでＡ流体とＢ流体の性状を比較しながら選定を進めます。例えば、Ａ流体の汚れ係数（あるいは摩耗性や腐食性）がＢに比べ大きい場合には、Ａ流体をチューブ側に選定します。ただし、Ａ流体がスラッジなどを含み狭いチューブ内で閉塞する可能性が大きい場合にはＡ流体をチューブ側に選定します。（シェル側のクリーニングが問題）
また、先ほどの性状が同程度の場合には設計圧力が高い流体をチューブ側に選定することでコストアップを回避します。設計温度での選定はフローチャート通りには単純ではありません。例えば加熱による伸びの問題や熱応力の問題、そして材質選定などが絡んできますので最終判断には注意が必要があります。そのために流体Ａの設計温度が高いからと行って「Ａ流体→チューブ側」に矢印を直接繋いでおりません。
